边坡柔性防护及
生态防护提供商

根据我公司多年的边坡安全防护网施工经验总结的有，每个边坡现场开挖后的实际情况都是不一样的。开挖范围之外的边坡依然存在有不稳定边坡的现象，表层坡积体处于临界稳定状态。四川仲达专业提供SNS边坡防护网,柔性防护网,主动防护网,被动防护网,石笼网箱,边坡防护工程施工,边坡绿化,www.sczd99.com

经综合考虑后，最终确定边坡不稳定坡面采用主动要建筑物为一等大（１）工程。 网进行覆盖，并在下方设置一道被动网。 右岸坝肩边坡工程为高边坡施工，边坡开挖设计开口线高程， 设计为 主动柔性防护安全系统。

针对不同的边坡病害区，根据力学原理，以及“局部受力、整１ ５２０ ｍ开挖坡比１：０．９，ＥＬ．１ ５２０ ｍ～１ ６９７ ｍ开挖坡比１：０．７， 体承载”的理念，得出主动柔性防护系统的具体方案（型号及参坝顶ＥＬ．１ ６９７ ｍ以上永久开挖边坡１：０．５，在ＥＬ．１ ７２７ ｍ高程 数）。设一条马道，马道宽３．０ ｍ。右岸坝肩边坡支护包括锚杆、锚筋、 取危石质量ｍ＝１ ０００ １【ｇ（密度』Ｄ＝２．７ ｇ／ｃｍ３，体积Ｖ＝锚筋束、预应力锚索施工、喷混凝土喷护，以及排水孔施工。根据 ０．６ ｍ×０．６ ｍ×１．０２ ｍ）。招标图纸，预应力锚索主要布置在坝顶（高程ＥＬ．１ ６９７ ｍ）以上边 危石受到阻止下滑的静摩擦力为：坡上，锚筋分布在中部混凝土板基础面上，其他部位为锚杆。坝 Ｆｍ＝（Ｐ＋ｍｇｅｏｓＯ）１．ｑ＋助２０顶以上混凝士喷护厚度为１５ ａｎ，以下为８ ｃｍ，岩体较破碎的排水 其中，Ｆｍ为危石受到的最大下滑阻力，危石的下滑阻力来自孔内放入塑料盲沟。 两个方面：一是山体对危石的阻力，二是钢绳嗍对危石的阻力；ｍ 坝址区大渡河由南东转为南西流向形成一个９０９河湾，右岸 为危石的质鼙；０为坡度；／ａｌ为危石与山体的静摩擦系数；／１２为柔ＥＬ．１ ６６０ ｍ高程以下坡角一般６０。～６５。，ＥＬ．１ ６６０ ｒｉｌｌ高程以上 性钢绳网与危石的摩擦系数；Ｐ为柔性钢绳网对危石的法向压力。坡角一般３５。～４０’。右坝肩边坡稳定性主要受Ｊ１组倾坡外的中 危石的具体受力状况见图１。缓倾角长大裂隙控制，形成潜在底滑面，以Ｊ２组中陡倾角顺破裂 危石主动柔性防护网同 Ａ Ｐ隙为后缘切割面加之ＥＷ向的Ｊ４刀５组裂隙的切割，在边坡上形成台阶状的地貌状态。边坡总体稳定，但不利的裂隙组合控制边坡局部稳定。 右岸边坡设计开挖线１ ７３５ ＩＴＩ以上至２ ０８５ ｒｔｌ范围内边坡存 ＾在大量坡积体，随时可能发生局部塌滑及掉块现象，为了确保施工期及电站运行期的安全，本工程采用了主、被动网对开挖范围之外的高边坡进行联合防护，本文就边坡防护网的设计与施工进 且行重点阐述，为类似工程提供借鉴经验。 圈１危石受力状况 圈２危石具体受力状况２防护的必要性 ｍ２，０＝６０。代入上式得： 将产１＝１，ｐ２＝１，Ｐ＝４ ｋＮ，Ｓ＝１ 右岸边坡山体高达６００ ｍ～７００ ＩＴＩ，坡度由下至上在６０。～９０’ Ｆｍ＝１３ ｋＮ。范围内变化，坡面地形呈凸出山脊，三面临空，地貌结构十分复 Ｆ下＝７ｎｇｓｉｎＯ＝８．６６ ｋＮ（Ｆ下为危石的下滑分力）。杂，凸凹不平，局部区域出现了弹跳平台或坡度拐点。岩石裸露， 根据以上计算及工程实际情况，我们选定型号为“ＦＳＳ－ＪＧ几乎无植被，多处出现浅表层卸荷拉裂岩体。大自然的作用使山 ２５０．Ｇ”加强型主动柔性防护系统（ＦＳＳＪＧ３００一Ｇ普通型作为备选体不断滋生许多潜在危石，山体的中上部位表层显得十分破碎， 型号）。时有掉块发生。通过进场后对现场地形察勘，右岸边坡设计开挖 该处山体岩层破碎，堆积层厚达２ ｍ～３ ｍ，清方只能清除表线１ ７３５ ｍ以上至２ ０８５ ｍ高程范围内，均不同程度存在坡积体， 面部分危石，由于山势十分险峻，采用潜孔钻和大功率空压机来在下部开挖****施工过程中，随后可能因****震动发生塌滑，为 满足钻孔深度是难以实现的，只能采用手风钻钻孔，但钻孔深度了确保电站施工期及运行期安全，右岸边坡设计开挖范围之外的 都难以保证。为此针对本工程实际情况，我公司专门组织技术工边坡需进行必要的安全防护。 程人员现场研究讨论认为：在堆积层采用长２ ｍ锚杆的“整体”基 ，通过混凝土灌注，使基础与周边粘结成整体以达到 ４．１施工难点说明锚杆抗拔力设计要求。 １）柔性防护网施工区域地势高、山体陡、道路难。从￥２１１省 防护系统的上沿锚杆采取深度为３ ｍ双排式锚杆。 道至防护区垂直高差约５５０ ｍ。由于该段山体极陡，施工道路很 特别要说明的是加强型ＦＳ＆ＪＧ２５０．Ｇ与普通犁Ｆ辫ＪＧ３００一Ｇ 难修建，目前项目部已经修建的部分临时施工道路为机械路，车相比，钢绳网更密，强度更好，锚杆数量增加，整体抗拔力增大，这 辆无法行走。高程ＥＬ．１ ７００ ｍ往上再无法修筑机械路，只能修是基于山体病害严重（山体高、陡峭，而且十分破碎）来确定的。 筑人行道至各施工现场，大部分材料需人工搬运至各施工场地。 因此，采用ＦＳＳ－ＪＧ－２５０一Ｇ最为可靠。 ２）由于施工道路多数为人行道。施工人员生活保障难度极大，施３．２被动柔性防护安全系统设计 工人员居住在￥２１１省道附近，则无法保证施工时的时间利用率， 如何选择被动柔性防护安全系统的类型，主要是选择该系统 如果居住在ＥＬ．１ ９９２ ＩＴＩ高程，生活问题很突出，为了解决生活问 的能级和高度。 题，必须利用大量人力往上背运生活物资及生活用水。３）施工材 １）被动系统能级的确定。 料与设备亦靠人工往上转运，难以做到机械化施工，山体陡峭，施 选择多大的能级系统主要根据边坡高度、危石大小、地形地 工安装难度极大。根据本方案的工程量计算，防护网所需材料总貌和“子弹效应”的影响等综合因素来测箅，同时应适当增大“保 重约３００ ｔ（防护网约４０ ｔ，水泥砂石约２５０ ｔ），物资全部需人工搬险系数”。 运至施工现场。为了保证施工期材料的供应，在施工期专门成立 首要考虑来自边坡高处危石带来的威胁，１ ７９２ ｍ高程处的 物资保障队伍，专门进行施工及生产物资的转运工作，大大增加被动防护系统至上部主动防护系统落差约１００ ｍ。 了施工费用。４）施工安装期间对周边安全的影响：因修建施工便 取上部高处质量为５４０ ｋｇ为代表的危石作为研究对象。 道及危石清撬、柔性防护安装对周边安全都将产生影响，因此处 Ｖ＝０．２×１×１＝０．２ ｍ３（危石体积），ｐ＝２ ７００ ｋｇ／ｍ３（危石 于防护工程正下方的中铁十九局施工营地及临建设施是否需要密度）。 搬迁；上游的中水十四局及中水七局的临时设施是否需要搬迁； 取：ｈ＝１００ ｍ（危石落差），口＝０．７（坡面对危石的动摩擦系 在施工区ＥＬ．１ ８５０ ｍ左右有一条通讯光缆是否需要改线；施工数），ｔＴｔ＝６０。（山体坡度），具体受力状况见图２。 区下方项目部水电等临建设施是否需拆除；施工期问＆１１省道 计算公式：Ｅ势＝ｍｇｈ。 是否需要实行交通管制等都待考虑。 ｒ ４．２主动防护系统施工方法及技术要求 Ｗ＝Ｉ＾ｄｓ≈／ｏｎｇｃｃｓＯＬＡＢ。 ｏ Ａ／Ｊ 纵横交错的４１６纵向支撑绳和４１６横向支撑绳构成４．５ ｍ的 Ｅｒ＝Ｅ／１．２（经验公式）。计算结果：Ｅｒ＝３４２．９ ｋＪ。 正方形模式与２ ｍ～３ ｍ长的锚杆相连接，每个４．５ ｍ×４．５ ｍ网 根据计算结果，危石的平动动能为３４２．９埘，这个数字是根 格内铺设一张４．０ ｍ×４．０ ｍ的ＤＯ／０８／２５０型钢绳网，每张钢绳据简单的理论推算和实验公式得出来的，它是确定系统能级的重 网与四周支撑绳间用缝合绳缝合连接并进行预张拉，该预张拉工要参数。 艺能使系统对坡面施以一定的方向预紧压力，从而提高表层岩土 我们选择能级５００ ｋＪ的ＦＳＳ－ＰＤ－５００型被动柔性安全防护系 体的稳定性，阻止崩塌落石的发生，同时，在钢绳网下铺设小网孔统，抗衡３４２．９ ｋＪ的危石动能，拦截就万无一失。 的ＳＯ／２．２／５０型格栅网，以阻止小尺寸岩块的塌落。 ２）被动系统高度和系统安装位置的确定。 ４．３被动防护系统施工方法及技术要求 为了实现有效拦截，确定系统的高度是非常重要的，系统的 按设计并结合现场地形对钢柱和锚杆基础进行测母定位，现高度与能级无关，但与危石弹跳的速度和弹跳的角度有关。 场放线长度应比设计系统长度增加约３％～８％，对地形起伏较 弹跳高度Ｈ＝Ｖｚｓｉｎ２０／２９（０为坡度，取４５。～６０。）。 大，系统稚置难沿同一等高线呈直线布置时取上限（８％）；对地形 Ｖ≤（２９ｈ）∽（＾为危石落差）。 较平整规则，系统布置能基本上在同一等高线沿直线布置时取下 由此可见，为了尽量减小危石的弹跳（避免危石在弹跳时翻 限（３％）；在此基础上，柱间距可以为设计间距２０％的缩短或加宽越拦截系统），系统应安装在地形平坦区靠山上方的斜坡部位，原 调整范围。对覆盖层不厚的地方，当开挖至基岩而尚未达到设计则上选择在落石动量小、弹跳高度低的位置，安置在危石抛物线 深度时，则在基坑内的锚孔位置处钻凿锚杆孔，待锚杆插入基岩轨迹起始部位。 并注浆后才灌注上部基础混凝土。 考虑到上述因素，结合工程实践经验，被动防护系统高度确 ５结语定为５ ｍ。 防护面积大，范围广，安全防护 大、施工难度高，在类似工程施工中具有一定的推广及借鉴意义。防护网施工存在很大难度。